Главная страница сайта О веществе TiO2
Виды диоксида титана Статьи о диоксиде титана


Сплав Состав сплава, % d, г/см3

 

TiC

TiN

Ni

vc

Mo2C

Mo

 

ТН20

79

 

16

   

5

5,4-5,6

ТНЗО

70

-

24

7

5,7

КНТ16*

-

-

19,5

-

-

6,5

5,7-5,9

ктс

70

-

18

12

5,8

TA20

_

-

-

5,5-5,6

ТМЗ

_

-

-

-

-

-

6,1-6,3

Титан 60 (С6)

-

-

-

-

-

-

5,72

Титан 80

_

-

-

5,63

<С8)

           

Опытный

57,5

-

22,5

10

10

-

-

 

57,5

10,0

22,5

-

10

-

-

 

47,5

10,0

22,5

10

10

-

 

53,5

4,0

22,5

10

10

-

-

 

50,0

7,5

22,5

10

10

 

47,5

7,5

25,0

lb

10

-

-

TI5K6**

15

-

-

-

-

-

11,1-11,6

* Содержит 74 %

Ti (С, N).

         

** Содержит 79

% WC и 6 %

Co.

       

чивается со снижением содержания углерода в TiC). В случае присутствия серы при спекании твердого сплава происходит десульфиризация по реакции TixS + ТЮ2 + 2С =^ 2Ti>,C + S02 (у > 1), в результате чего образуются крупные поры и прочность сплава снижается [109].

Содержание связанного углерода в карбиде титана оказывает влияние на смачиваемость TiC связующей фазой. Например, карбид титана TiC0,6 полностью смачивается не только никелем, но даже медью [110]. Учитывая, что дефектный по углероду карбид титана обладает некоторой пластичностью и пониженной хрупкостью по сравнению с TiC стехиометрического состава имеет смысл рассматривать дефектный TiC в качестве исходного компонента твердых сплавов.

На механические свойства сплавов TiC-Ni—Мо значительное влияние оказывает содержание никеля, молибдена, состав и размер зерна карбидной фазы, количество связанного углерода, структурные дефекты, их вид и величина.

Оптимальное содержание никеля в сплавах системы TiC—Ni-Mo составляет примерно 16 % (рис. 35) [111].

Как уже указывалось выше, введение молибдена благоприятно сказывается на физико-механических свойствах сплава, так как происходит упрочнение связующей фазы за счет растворения в ней молибдена, ени-

 

а ■ I06

Е, ГПа

HRA

мкОм/см

град"1

   

60-110

 

420-440

88-91

_

-

-

89

45-55

8,5-9,0

430-440

88-91

_

_

430

92-94

88-94

6,0-6,5

405 -415

90,5

120-150

7,5-8,0

400-410

89-90

-

-

-

91,9

-

-

-

93,0

_

_

_

90,6

-

-

-

90,7

-

-

91,0

_

-

90,4

-

-

90,7

-

-

-

90,5

43-46

6,0-6,5

530-540

90-91

стизг> °сж> ГПа Источник

-информации

МПа 20 °С 700 °С

1000

3,5

-

i 101, 104]

1300

3,4

-

[104]

1200

3,20

2,65

[ 101, 104]

1350

4,6-5,1

-

[103]

-

3,48

2,42

[101]

_

3,20

3,70

[101]

1700

-

-

[102]

1450

-

-

[ 102]

1950

_

_

[119]

1620

-

-

[119]

1810

-

-

[119]

1900

-

-

[ П9]

2380

-

-

[119]

2065

-

-

[ П9]

1200

4,2

3,00

[101]

жения хрупкости карбидной составляющей вследствие образования "кольцевой" структуры, уменьшения размера зерна карбидов.

Наибольшую износостойкость имеют инструменты из сплава TiC-Ni—Мо с содержанием в нем молибдена ~ 12 % (рис. 36). Увеличение содержания молибдена свыше 12 % приводит к чрезмерному увеличению размера внешней зоны карбидного зерна, что вызывает снижение твердости [95].

Прочностные свойства сплавов максимальны при содержании титана в связующей,фазе 6 % (рис. 37) [96].

Влияние углерода в сплаве на механические свойства приведено на рис. 38 [82].

Твердость сплавов непрерывно возрастает с увеличением содержания углерода с 12 до 14,2 %, в то время как предел прочности при изгибе изменяется в этом интервале по кривой с максимумом при содержании углерода ~ 12,2 %. Нижний предел содержания углерода (11,7 %) обусловлен тем, что при меньшем его количестве образуется хрупкая фаза Ni3Ti и прочность сплава резко снижается. Экстремальный характер зависимости прочности твердых сплавов системы TiC-Ni—Мо от содержания углерода объясняется противоположным влиянием содержания углерода на два фактора, определяющие прочностные свойства сплава.


 

 

Вернуться в меню книги

 

На правах рекламы

Место свободно

 

Copyright © 2008-2012 TitanDioxide.Ru

Использование материалов сайта возможно при условии указания активной ссылки
Диоксид титана TiO2