Главная страница сайта | О веществе TiO2 |
Виды диоксида титана | Статьи о диоксиде титана |
визг, "Па 2000
1800
1600 -
1400
1200
1000
HV
moo -
15200 -
moo
6 азе, ti Па
- 1400
- 1200
1000
11 12 13 14 15 С,%
8 10 Tl,%
Рис. 37. Зависимость предела прочности при изгибе сплавов системы ТЮ—Мо—Ni от содержания титана в связующей фазе:
7 - по данным Слепла; 2 - по данным Москвитца
Рис. 38. Влияние содержания углерода в сплавах системы TiC-Ni-Mo на свойства этих сплавов:
1 - предел- прочности прн изгибе; 2 - твердость по шкале Виккерса
800 °С труднее поддавались деформации сплавы с высоким содержанием углерода. При температурах > 1000 °С, наоборот, труднее деформируются сплавы с низким содержанием углерода. Такой характер зависимости деформируемости сплавов от содержания углерода объясняется тем, что при сравнительно невысоких температурах в сплавах с мелкозернистой структурой происходит дисперсионное упрочнение, а при высоких температурах динамическое восстановление затрудняется с понижением содержания углерода [112].
Максимальные предел прочности при изгибе и твердость получены в сплавах TiC—Ni—Мо при содержании углерода 90—96 % от теоретического соотношения в карбидной фазе [113].
Влияние содержания углерода в твердых сплавах системы TiC—Ni—
Рис. 39. Зависимость размера зерна карбидной фазы в сплаве системы TiC-Ni-Mo от содержания углерода в сплаве
1,8
\1,б
\ I
I
1,4
1,1 U.-1-1-1
12 13 14 С,%
700 1400 2100 визе,"Па
Рис. 40. Влияние содержания углерода в сплавах системы TiC-Ni-Mo на срок службы режущих инструментов, изготовленных из этих сплавов
Рис. 41. Корреляция между пределом прочности при изгибе и вязкостью твердых сплавов:
1 - на основе TiC; 2 - системы WC-Co; 3 - на основе WC для резания сталей
|
На правах рекламы |
|
Место свободно |
|
Copyright © 2008-2012 TitanDioxide.Ru
Использование материалов сайта возможно при условии указания активной ссылки
Диоксид титана TiO2