Главная страница сайта О веществе TiO2
Виды диоксида титана Статьи о диоксиде титана


возникающих при разрушении сплава TiC-NiTi, значительно выше, чем его величина для сплавов TiC-Ni—Мо и WC-Co*.

Типичными признаками разрушения поверхности легированных спла-Г вов являются разрыхление связки, разрушение межфазных и межзерен-^ ньгх границ, выкрашивание карбидных зерен. Поскольку карбиды не разрушаются, повышение износостойкости путем легирования можно объяснить возросшим сопротивлением разрушению связующей фазы.

Безвольфрамовые твердые сплавы на основе системы TiC—TiN—NiMo. Дальнейшее развитие твердых сплавов системы TiC-Ni-Mo направлено на увеличение их пластичности. В этом аспекте перспективно введение в карбид титана азота. По мнению Москвитца,благоприятное влияние добавок TiN в твердые сплавы объясняется прежде всего уменьшением размера карбидного зерна. Так, средний размер зерна карбидной фазы сплава TiC - 22,5 Ni - 10 Мо2С - 10 TiN составляет около 1 мкм, что приблизительно в два раза меньше размера зерна этого сплава без добавок TiN [118].

Структура карбидных зерен твердых сплавов на основе TiC с добавкой нитрида титана также "кольцевая", причем и толщина внешней зоны и размер сердцевины карбидного зерна в отличие от сплавов без TiN уменьшаются по мере увеличения содержания азота. Образующийся при введении в сплав TiN нитрид молибдена становится неустойчивым при температурах выше 800 °С, Поэтому во время спекания при темпе-

* Пат. 56-27587 (Япония), 1981.

бик^Па

Значение х в Ti С ,-х N *

Рис. 47. Зависимость твердости (7) и предела прочности при изгибе (2) твердого сплава TiCi _ XNX - 2,5 % Мо - 7,5 % Ni от содержания азота в TiCt _ XNX

ратуре 1400 °С при формировании внешней зоны содержащийся в кар-бонитриде титана азот препятствует выделению молибдена в этой зоне (т.е. препятствует ее росту) и таким образом происходит измельчение структуры [125].

Существуют два способа введения нитрида титана в сплавы системы TiC-Ni—Мо. В первом случае в исходную смесь вводят порошок нитрида титана (этот способ наиболее простой и дешевый). При втором способе сначала приготавливают карбонитрид титана, порошок которого затем смешивают с никелем и молибденом. При первом способе существует опасность получения частиц карбонитрида титана переменного состава вследствие различных условий смешивания и исходных составов порошков TiC и TiN [126]. Кроме того.,в некоторых случаях происходит увеличение размера пор, что приводит к разрушению сплава. Использование же порошка карбонитрида титана способствует уменьшению пористости сплава [127,128].

По данным Судзуки.с повышением содержания азота в твердом сплаве TiCj _ XNX — 25 % Мо - 7,5 % Ni твердость последнего уменьшается, а максимальный предел прочности при изгибе составляет ~ 1,3 ГПа при соотношении TiC:TiN = 4:1 (рис. 47) [95]. Уменьшение твердости сплава при росте содержания азота обусловлено большей пластичностью нитрида титана по сравнению с карбидом.

Влияние небольших концентраций нитрида титана (0-10 %) на предел прочности при изгибе и твердость сплава TiC - 22,5 Ni - 10 Мо2С представлено на рис. 48 [118].

В этих сплавах с ростом содержания нитрида гитана наблюдается увеличение твердости, которое объясняется уменьшением размера карбидного эерна и твердорастворным упрочнением связующей фазы. Начальное уменьшение предела прочности при изгибе твердого сплава на


 

 

Вернуться в меню книги

 

На правах рекламы

Место свободно

 

Copyright © 2008-2012 TitanDioxide.Ru

Использование материалов сайта возможно при условии указания активной ссылки
Диоксид титана TiO2