Главная страница сайта | О веществе TiO2 |
Виды диоксида титана | Статьи о диоксиде титана |
Использование диоксида титана в ЛКМ | Ваши вопросы о двуокиси титана |
Таблица 2 (окончание)
Толщина листов, мм |
Способ сварки |
Погонная энергия * q,'i\ кал см |
о. 1з 1 о - S all |
Длительность пребывания выше 900", сек |
Скорость охлаждения W0, град/сек |
Источник |
||
при нагреве |
при охлаждении |
1 8 |
о S q С |
|||||
10,0 |
Под флюсом С V-об- |
2700 |
100 |
6 |
18,5 |
17 |
Расчет по Н. Н. |
|
разыоп разделкой |
Рыкалину |
|||||||
(60°) на флюсовой |
[70] и опыты |
|||||||
подушке |
автора и Г. В. |
|||||||
Назарова |
||||||||
[72] |
||||||||
70 X НО |
Олектрошлаковая |
86000 |
17 |
40 |
195 |
2,5 |
Опыты С. М. |
|
(по- |
сварка в кокиле |
Гуревича |
||||||
ковка) |
пластинчатым |
[79] |
||||||
электродом |
||||||||
* 1 — 'Пи " ",24 UI — аффективная |
тепловая |
мощность дуги, ка |
г/сек] |
здесь |
u — напряжение на |
дуге, в; I — сварочный ток, а; т,и — эффективный к. п. д. нагрева металла дугой, принятый: для аргонодуговой сварки — 0,8, для сварки под флюсом — 0,9, для электрошлаковой сварки — 0,5 (для листов толщиной 50 мм и поковки 110 х 70 **) и 0,75 (для листов толщиной 100 и 220 мм); v — скорость сварки, см/сек.
аргонодуговой сварки титана с накладками и подкладками — по схеме быстро движущегося линейного источника в пластине (или мгновенного плоского в стержне) с холодными концами и теплоотдачей [72].
С увеличением толщины стали от 1 мм (аргонодуговая сварка) до 220 мм (электрошлаковая сварка) скорость нагрева Wn околошовной зоны вблизи точки -4Cj ( — 900°) изменяется от 1700 до 3 град/сек, общая длительность пребывания металла t'-\-t" выше этой температуры от 1,6 до 540 сек, а скорость охлаждения W0 при температуре наименьшей устойчивости аустенита ( — 550°) — от 60 до 0,25 град/сек. Пределы изменения этих параметров при сварке технического титана также весьма широкие, однако в сравнении со сваркой стали величины скорости нагрева и охлаждения несколько меньше, а длительности t'-\-t" больше. Как было показано нами в работе [72], это обусловлено более высокой термической эффективностью процессов проплавления и прогрева титана при сварке вследствие того, что он обладает меньшими, чем сталь, коэффициентами тепло- и температуропроводности и удельным объемным теплосодержанием. Для однопроходной сварки титана встык значения погонной энергии qlv примерно в 1,7 раза меньше, чем для сварки стали той же толщины. Это соотношение близко к отношению удельных весов рассматриваемых металлов, что в существенной мере обусловлено гидростатическим давлением уровня расплавленного металла в ванне, уравновешивающего давление дуги [73—75].
При однопроходной наплавке или сварке угловых швов в нахлесточных, тавровых и крестовых соединениях термические циклы имеют такой же вид, как и при сварке встык, однако для них характерны более высокие скорости нагрева Wu и охлаждения W0 и меньшие длительности t'-\-t".
Возможности регулирования термического цикла, структуры и свойств металла в околошовной зоне при однопроходной сварке встык более ограничены, чем при наплавке или сварке угловых швов. Исключение составляет электрошлаковая сварка, при которой можно значительно изменять погонную энергию в зависимости от числа и формы электродов, характера их движения и благодаря наличию медных ползунов, форми-
|
На правах рекламы |
|
Токсичен ли диоксид титана? |
|
Copyright © 2008-2012 TitanDioxide.Ru
Использование материалов сайта возможно при условии указания активной ссылки
Диоксид титана TiO2