tZffO

Wi* ZZipaB/cgK

30 38 UO U5 50 ВремяЬ.сек

Рис. 97. Термические циклы при изучении влияния пластической деформации аустенита при непрерывном охлаждении на температуру начала мартенситного превращения с помощью вакуумного микроскопа ИМЕТ-ВМД. Точками указаны пределы изменения температуры деформации

длина роста одновременно зарождающихся кристаллов мартенсита уменьшается не только в результате препятствий со стороны границ субзерен или фрагментов (полос скольжения), но и вследствие столкновения друг с другом самих мартенситных кристаллов, которые в этом случае растут в более разориентированных направлениях. Измельчение тонкой структуры аустенита при средних и высоких е является одним из решающих факторов, приводящих к резкому упрочнению мартенсита при термомеханической обработке. Образовавшиеся при деформации дефекты в аустените не просто наследуются (переходят) в мартенсит,

но и оказывают существенное влияние на его структуру и образование дополнительных дефектов за счет фазового наклепа (см. § 4 гл. V).

Как уже указывалось выше, подавляющее большинство литературных данных о влиянии пластической деформации на кинетику мартенситного превращения относится к сталям с мартенситной точкой Гм. „ вблизи или ниже комнатной температуры. Все же исследованные нами стали имеют температуру начала мартенситного превращения 7\(. н значительно более высокую (в зависимости от состава 460— 240°). В связи с этим представляет принципиальный интерес проверить влияние пластической деформации аустенита на положение мартенситной точки Тжп на примере нескольких из этих сталей. Исследование было проведено автором, Б. А. Смирновым и В. В. Беловым на сталях 15Х12НМВФА, 43ХЗСНМФА и 35ХЗНЗМ. В отсутствие деформации аустенита первые две стали имели мартенситную точку Тж,„=260 270°, а третья — 305+- 310°. Образцы (рис. 32, а) из этих сталей нагревали в установке ИМЕТ-ВМД (см. § 4 гл. III) по термическому циклу I, показанному на рис. 97. Образцы из стали 15Х12НМВФА нагревали также и по циклу II с целью оценки влияния степени гомогенизации и размера зерна аустенита на изменение 7Д, н в зависимости от величины деформации. После воздействия цикла I средний диаметр зерна аустенита этой стали составлял 0,03—0,05 мм, а после воздействия цикла увеличился до 0,1—0,12 мм. При этом степень гомогенизации возрастала. Термические циклы были подобраны так, чтобы структура сталей состояла из мартенсита и остаточного аустенита. Сталь 15Х12НМВФА содержала также весьма малое количество избыточного феррита.

Растяжение образцов производили в процессе охлаждения грузами. Нагрузку прикладывали при помощи специальной рычажной системы при заданной температуре деформации (от 550 до 400°). Деформацию при охлаждении, приложении грузов и в процессе мартенситного превращения регистрировали с помощью дилатометра, расположенного поперек шейки образца. Изменения температуры и деформации записывали на осциллографе. Кроме того, наблюдение за мартенситным превращением вели визуально с помощью микроскопа при увеличении в 300 раз. Для измерения деформации вдоль шейки полированную рабочую часть образца размечали отпечатками на приборе для определения микротвердости (при нагрузке 200 г), расположенными в три ряда на длине 5 мм,

Copyright © 2008-2012 TitanDioxide.Ru

Использование материалов сайта возможно при условии указания активной ссылки
Диоксид титана TiO2