| Главная страница сайта | О веществе TiO2 |
| Виды диоксида титана | Статьи о диоксиде титана |
| Использование диоксида титана в ЛКМ | Ваши вопросы о двуокиси титана |
Таблица 25
Влияние температуры и степени деформации в процессе непрерывного охлаждения с различными скоростями на твердость и структуру сталей 20ХГС, 35ХГС и 15Х12НМВФА
|
Марка стали |
Скорость охлаждения (в интервале 500—600°), град/сек |
Температура начала деформации, °С |
Скорость деформации, npou/сек |
Степень деформации на базе 10 мм, % |
Структурные составляющие *, °/о |
Твердость, HV |
|
|
20ХГС |
9,5-10 |
Нет |
Нет |
Нет |
50М+47Б-1- |
-2Ф |
426—440 |
|
9,5-10 |
450 |
40—60 |
2 |
50 М+48 Б 4 |
2Ф |
392—400 |
|
|
9,5—10 |
450 |
40—60 |
7 |
35М+63Б-1- |
2Ф |
361-375 |
|
|
9,5-10 |
450 |
40—60 |
15 |
25М+73Б-1 |
-2Ф |
344-355 |
|
|
9,5—10 |
450 |
40—60 |
25 |
20М+78Б-)- |
-2Ф |
336—345 |
|
|
9,5-10 |
500 |
40—60 |
15 |
15М+83Б-1 |
-2Ф |
340—350 |
|
|
9,5—10 |
500 |
40—60 |
25 |
10М+88Б-] |
-2Ф |
330—340 |
|
|
75 |
Нет |
Нет |
Нет |
100М |
495—500 |
||
|
75 |
400 |
8-10 |
9 |
100М |
495—520 |
||
|
75 |
450 |
8—10 |
15 |
юом |
580—600 |
||
|
35ХГС |
1,3—1,5 |
Нет |
Нет |
Нет |
50М+42Б-1- |
-8Ф |
422—430 |
|
1,3—1,5 |
450 |
40—60 |
25 |
20М+72Б- |
-8Ф |
386—395 |
|
|
2,2—2,5 |
Нет |
Нет |
Нет |
75М+17Б-+ |
8Ф |
455—467 |
|
|
2,2—2,5 |
450 |
40—60 |
25 |
45М+47Б-)- |
-8Ф |
405—418 |
|
|
60—65 |
Нет |
Нет |
Нет |
100М |
578—582 |
||
|
60—65 |
450 |
40—60 |
15 |
юом |
620—628 |
||
|
15Х12НМВФА |
14—15 |
Нет |
Нет |
Нет |
юом |
480—492 |
|
|
14—15 |
500 |
40—60 |
10 |
юом |
512—520 |
||
|
14—15 |
500 |
40—60 • |
20 |
юом |
530—536 |
||
|
14—15 |
300 |
40—60 |
20 |
юом |
552-560 |
||
|
14—15 |
300 |
40—60 |
30 |
юом |
582—585 |
||
|
• М — мартенсит, |
Б — бейнит |
, Ф — ферр |
ИТ. |
||||
деформации в условиях непрерывного охлаждения со скоростями, которые существенно выше W2-
4) Сопоставление результатов приближенного расчета сегрегации углерода в аустените на дислокациях и их скоплениях с опытными данными о влиянии пластической деформации на снижение устойчивости аустенита в температурной области бейнитного превращения позволяет рассматривать процесс сегрегации углерода в качестве одного из реальных элементарных процессов, посредством которых пластическая деформация инициирует и ускоряет бейнитное превращение. Температурный интервал, в котором процесс сегрегации может играть существенную роль, по-видимому, ограничен: сверху — температурами, выше которых отношение предельных концентраций углерода на дислокациях и в неискаженных областях кристаллической решетки Сл/С становится достаточно малым и начинают активно развиваться процессы преимущественного разрушения «облаков Коттрелла» и рекристаллизации ( >500— 550°); снизу — температурами, ниже которых диффузия углерода к дислокациям из удаленных от них микрообъемов резко ограничена по времени ( < 300—350° в зависимости от содержания углерода и легирующих элементов). Поэтому процесс сегрегации углерода при невысоких температурах в изотермических условиях развивается полнее, чем при непрерывном охлаждении даже с относительно невысокими скоростями.
При термомеханической обработке ведущая роль сегрегации углерода на дислокациях в процессе предварительного диффузионного перерас-
|
На правах рекламы |
|
Токсичен ли диоксид титана? |
|
Copyright © 2008-2012 TitanDioxide.Ru
Использование материалов сайта возможно при условии указания активной ссылки
Диоксид титана TiO2