•с достаточно высокой сопротивляемостью образованию холодных трещин обеспечивается при невысоком содержании мартенсита в структуре стали, обычно не более 30%, а в некоторых случаях — до 50—60% в зависимости от жесткости сварных соединений [100, 117, 118, 124].

Поэтому при использовании диаграмм анизотермического превращения аустенита для обоснования и выбора режимов сварки необходимо, чтобы они позволяли достаточно точно определять скорости охлаждения, при которых в структуре стали образуется требуемое или допустимое содержание мартенсита и других структурных составляющих.

Как было показано в § 2 гл. V, в сталях, не содержащих энергичных карбидообразующих элементов, устойчивость аустенита в околошовной зоне повышается так резко, что применение для выбора режимов сварки диаграмм анизотермического превращения, построенных для условий термообработки как с низкой, так и с высокой температурой аустенизации, практически исключено. В сталях с карбидообразующими элементами разница в устойчивости аустенита при сварке и термообработке несколько меньше, однако ошибки при определении скорости охлаждения также выходят за допустимые пределы точности. Лишь у отдельных сталей этого типа (например, 12ХН2) при более высоких температурах аустенизации (1050°) при термообработке устойчивость аустенита может быть даже немного выше, чем при сварке. В этих случаях, и только после тщательной проверки, можно использовать такие диаграммы для ориентировочных расчетов.

Один из способов легкого установления пригодности для целей сварки диаграмм анизотермического превращения, полученных для условий термообработки, может быть основан на построении структурных диаграмм по методике ИМЕТ-1 и сравнении их с данными этих диаграмм превращения по структуре и твердости конечных продуктов.

Структурная диаграмма ИМЕТ-1 позволяет выбирать скорость охлаждения при однопроходной сварке и наплавке, а также при многослойной сварке длинными участками. По скорости охлаждения, в частности, можно установить температуру общего предварительного подогрева изделия. Однако для обоснованного выбора таких параметров технологии, как температура и длительность сопутствующего подогрева при однопроходной сварке, температура охлаждения и длина участка при многослойной сварке короткими участками и т. д., необходимо располагать непосредственно диаграммой анизотермического превращения, построенной для условий сварки.

Для того чтобы обеспечить характерную для сварки высокую устойчивость аустенита, нами при построении диаграмм анизотермического превращения в качестве стандартных были выбраны также условия нагрева (Ws и t'), при которых достаточно отчетливо начинают проявляться индивидуальные особенности сталей в отношении склонности к росту зерна. Как указывалось в § 2 гл. III, эти условия соответствуют режимам однопроходной сварки стали средней толщины.

В связи с этим важно проанализировать возможность применения таких диаграмм анизотермического превращения для расчета режимов сварки стыковых соединений стали малой и большой толщины (т. е. при более жестких и мягких режимах), а также соединений других типов.

На рис. 109 и 110 показаны структурные диаграммы для сталей 45 и 40Х, резко отличающихся по устойчивости аустенита при сварке. Кривые, указывающие количество отдельных структурных составляющих, проведены по данным анализа микроструктуры дилатометрических образцов и образцов ИМЕТ-1. Кроме того, на графике нанесены в виде отдельных точек данные, полученные при анализе структуры околошовной зоны реальных сварных соединений образцов различных проб (валиковой, CTS и крестовой). Разброс этих точек относительно кривых обусловлен

Copyright © 2008-2012 TitanDioxide.Ru

Использование материалов сайта возможно при условии указания активной ссылки
Диоксид титана TiO2