Главная страница сайта | О веществе TiO2 |
Виды диоксида титана, производители | Статьи о диоксиде титана |
Использование диоксида титана в ЛКМ | Ваши вопросы о двуокиси титана |
втичновть и у образцов, которые были напитаны после циклического нагружения ях = 0,8Npn удаления поверхностного слоя на глубину 1 мм, повторного циклического деформирования л2 = 0,8NV, повторного удаления поверхностного слоя на глубину 1 мм и еще одного циклического деформирования щ = 0,8Л/ Надрез и в этом случае выполнялся после циклического деформирования. Таким образом, в последнем случае образцы перед нанесением надреза и испытанием на разрыв прошли циклическую наработку, в 2,4 раза превышающую число циклов до разрушения (Nx) образцов, испытываемых б!ез удаления поверхностного слоя.
В последние годы к аналогичным выводам пришли и авторы работ [212, 213] на основании циклических испытаний образцов сплава Ti—6Al—4V на растяжение—сжатие с частотой 10 Гц с различными долями наработки. Исследования показали, что если после циклического нагружения при а = 0,8а0)а длительностью л = 0,9Np с поверхности образцов был снят слой всего 100 мкм, при последующих циклических испытаниях образцы вели себя так же, как и не подвергавшиеся предварительному циклическому нагружению.
Исследования структуры металла позволили установить, что все повреждения после циклического нагружения были ограничены поверхностным слоем толщиной около 25 мкм, т. е. повреждения накапливались в зернах, ,находящихся непосредственно на поверхности образцов. Максимальная плотность дислокаций и зарождение усталостных трещин происходило у межфазной границы а/В. При этом не обнаружено никакой совместимости скольжения в а- и В-фазах сплава. Максимальная интенсивность скольжения наблюдалась в более мягкой а-фазе. Приведенные данные показывают, что во внутренних объемах металла прн циклическом нагружении по жесткому циклу не происходит заметного изменения свойств, свидетельствующих о наличии каких-либо дефектов.
Одним из наиболее простых и распространенных положений, определяющих суммирование усталостных повреждений при различной нестационарной переменной напряженности, является известная гипотеза линейного суммирования повреждения:
5WjV1) = 1, i=i
где щ — число циклов нагружении при амплитуде at; Nt — долговечность до разрушения или до появления макротрещины определенной длины при амплитуде at; г — число уровней амплитуд напряжений в программном блоке нагружения.
Исследования закономерностей накопления усталостных повреждений при изменяющихся амплитудах напряжений показали, что сумма относительных долговечностей может существенно отличаться от единицы, т. е. приведенное выше уравнение не выполняется. В последние годы сумму относительных долговечностей стали подсчитывать по средним значениям испытаний 10—20образ-
255
На правах рекламы |
|
Марки и производители диоксида титана |
Информация о вредности диоксида титана |
Copyright © 2008-2012 TitanDioxide.Ru
Использование материалов сайта возможно при условии указания активной ссылки
Диоксид титана TiO2