пластинчатую а-, В-превращенную структуру [256]. Неудивителен поэтому вывод многих исследователей ю том, что меньшей чувствительностью к надрезу обладают титановые сплавы с более крупным зерном.

Разнообразие легирования и фазового состава титановых сплавов делает затруднительным классификацию их структур. Если технически чистый титан и чистые а-сплавы можно достаточно надежно группировать по величине: зерна, то в бетированных а-сплавах, а тем более в (a -f В)-сплавах структура сложна и, естественно, ее надо рассматривать в теснгой связи с составом сплава и его термической обработкой.

Зависимость предела выносливости отечественных титановых сплавов ВТ8 и ВТЗ—1 от макро- и микроструктуры исследовали авторы работы [257]. Определенным подбором горячей деформации и термической обработки были получены сплавы с различной структурой, которая оценивалась по шкалам АМТУ 518—69 (баллы макро- и микроструктуры). Усталостные образцы диаметром рабочей части 5,0—7,5 мм вырезали из прессованных или кованых прутков, а также из штампованных лопаток. Испытание гладких и надрезанных (аа = 1,89) образцов вели при чистом круговом изгибе при 20 °С. Основные результаты испытаний приведены в табл. 47.

Данные табл. 47 показывают, что огрубление как макро-, так и микроструктуры (увеличение балльности) заметно снижает сопротивление усталости титановых сплавов. При этом самостоятельное значение имеет и макро- и микроструктура. Более чувствительным к структуре материалом оказался сплав ВТЗ—1. Образцы, вырезанные из штампованных лопаток сплава ВТ8, которые подвергались высокотемпературной термомеханической обработке (ВТМО), имели предел выносливости 730—770 МПа, образцы без BTMO а_1= 650 МПа. Очевидно, BTMO способствует большей структурной однородности, повышающей предел выносливости. Результаты, близкие к изложенным, получены для сплавов ВТ8 и ВТ9 [258].

Сделана попытка выявить связь структуры с сопротивлением усталости зарубежных сплавов Ti—6А.1—4V (ВТ6) и Ti—4Al— 4Mn [259]. После горячей ковки слитков диаметром 400 мм на заготовки диаметром 50—97 мм были применены три варианта обработки для создания различной структуры:

горячее прессование до диаметра 20 мм, ротационное обжатие (при 600 0C) до диаметра 12 мм;

горячее прессование до диаметра 15 мм и ротационное обжатие (при 600 0C) до диаметра 12 мм;

горячая прокатка до диаметра 12 мм.

После отжига (750 °С, 1 ч) в вакууме были соответственно получены три структуры прутков: а) по торцу прутка — мелкозернистая однородная, по профилю прутка — сильно волокнистая; б) равноосная (зерна —• 100 мкм) почти без волокнистости; в) струк-

Copyright © 2008-2012 TitanDioxide.Ru

Использование материалов сайта возможно при условии указания активной ссылки
Диоксид титана TiO2