двух поверхностно-упрочненных деталей интенсивность изнашивания при низких удельных нагрузках невысока (рис. 179, кривая 2), что соответствует случаю, когдд упрочненный слой еще сохраняется на обеих деталях пары. После изнашивания упрочненного слоя на одной из деталей пары трения интенсивность изнашивания приобретает такой же характер, как и при сочетании упрочненного титана с неупрочненным (рис. 179). Применение смазочного материала при трении однородной пары с упрочнением поверхности характера трения не изменяет, но может значительно увеличить работоспособность пары дсо момента изнашивания упрочненного слоя. Из изложенного следует важность определения работоспособности упрочненного титана до момента изнашивания поверхностного слоя. Так как работоспюсобность по пути скольжения уменьшается с увеличением удельной нагрузки, для количественной оценки долговечности узла трения В. Н. Гольдфайн [14 ] ввел понятие о коэффициенте работоспособности С по аналогии с таким же коэффициентом для подшипников качения. Обработка имеющихся фактических данных, аналогичных приведенным на рис. 178 и 179, показала, что коэффициент С связан с удельной нагрузкой q и длиной скольжения L или скоростью v формулами

где С и С — характеристики работоспособности.

Несмотря на эмпирический характер, формулы достаточно точны для инженерных расчетов работоспособности и долговечности узлов трения. Показатель степени л для однородных пар зависит от метода поверхностного упрочнения, вида смазочного материала, скорости трения и составляет 1,1—1,5. Для ряда исследованных пар трения при скорости до 0,2 м/с и смазывании водой, жидкостными и консистентными смазками величину п с достаточной точностью можно принять равной 1,2. Физический смысл коэффициента работоспособности можно представить как удельную работу нормальной силы, действующей на поверхности трения до наступления разрушения износа упрочненного слоя или адгезионного износа.

Рекомендуемые В. Н. Гольдфайном предельно допустимые параметры трения для однородных титановых пар с различной поверхностной обработкой приведены в табл. 69. Эти данные, составленные на основе результатов исследований, дают количественные оценки работоспособности различных узлов трения. Практический опыт, подтвердивший обоснованность этих рекомендаций, относится в основном к оксидированной поверхности и газотермическим покрытиям — плазменному и детонационному напылению. Более осторожно следует относиться к работоспособности металлических покрытий, которые мало практически опробованы (особенно в жестких условиях трения). Как уже отмечалось, гальванические и химические покрытия имеют неоднородную адгезию 23» 355

С =q' С =,

£70,

Copyright © 2008-2012 TitanDioxide.Ru

Использование материалов сайта возможно при условии указания активной ссылки
Диоксид титана TiO2